1996 年9 月經(jīng)測量傾斜方向為 76°59′，傾斜角度12′57″，煙囪頂部移位455.7 mm，該移位值已接近設(shè)計允許的傾斜值。拆除花飾、安裝爬梯及信號平臺原設(shè)計要求采用控制方法拆除舊煙囪頂部5m處花飾部分，而不能破壞內(nèi)襯碎磚混凝土，保證拆除過程中起隔煙作用。由于原設(shè)計、施工、運行等因素的影響，煙囪還存在如下問題：⑴ 鋼筋混凝土外筒壁縱向裂縫較為嚴重，裂縫從35 m處開始出現(xiàn)，80～120 m處嚴重，其縫寬一般為0.5～1.5 mm，長度多數(shù)為30 m左右，裂縫寬度為 3.5 mm、長度為 60 m，并且裂縫多數(shù)已貫通整個筒壁，裂縫有不斷發(fā)展的趨勢。⑵ 外筒壁內(nèi)鋼筋普遍腐蝕，在裂縫處尤為嚴重。筒壁混凝土碳化速度高于一般結(jié)構(gòu)，實測碳化深度：平均為33 mm。⑶ 55 m處煙氣對內(nèi)襯碎磚混凝土的腐蝕較為明顯。1992 年調(diào)查時，內(nèi)襯平均腐蝕深度 25 mm,1997 年調(diào)查時平均腐蝕深度 26. 2 mm，年平均腐蝕速度為1.31 mmΠ年。⑷ 外筒壁混凝土原設(shè)計為 30 MPa,1992 年調(diào)查時平均抗壓強度為30.20 MPa,1997年調(diào)查時平均抗壓強度為28.98 MPa，降低速率為0.24 MPaΠ年。

為確保該體系在吊裝過程中整體的穩(wěn)定性，懸空托架承力于煙囪筒壁處，經(jīng)現(xiàn)場取樣試驗其混凝土強度，經(jīng)設(shè)計、計算確定錨固螺栓直徑及托架結(jié)構(gòu)尺寸。由于普通鋼筋混凝土出現(xiàn)裂縫早，在使用階段裂縫較寬或變形較大，這就使得普通鋼筋混凝土的應(yīng)用受到許多限制：受限構(gòu)件跨度受到限制，構(gòu)件截面尺寸增加很大，這樣會造成材料不經(jīng)濟和使用不合理。由于6 片擴散頭在高空組合拼裝，為確保組裝過程萬無一失，提前在地面進行模擬拼裝，并對每片擴散頭法蘭接口進行拼裝、編號。根據(jù)擴散頭上部口徑用工字鋼一個環(huán)形軌道 ，安裝滑車進行就位拼裝。為減少吊裝過程中擴散頭對新外套磨損，在每片擴散頭上安裝3 部簡易滾輪，使滑動摩擦變?yōu)闈L動摩擦，既便于吊裝又保護新外套外觀質(zhì)量。由于前期準備工作細致、周密，1999 年 10 月 6 日韓電計劃全廠停機12 天完成擴散頭吊裝工作，僅用了 4 天零 23 h 就按設(shè)計要求提前完成任務(wù)，為電廠提前發(fā)電作出了貢獻，間接經(jīng)濟效益近百萬元。

1、植筋后，一般不允許在所植鋼筋上焊接，如確實需要焊接時，焊點距離基材混凝土表面應(yīng)大于15d，且應(yīng)采用冰水浸漬的毛巾包裹植筋外露部分的根部。實驗用專用的鋼筋測力計，當(dāng)加力達到Ⅱ級鋼筋屈服強度（450N/mm2）時，出現(xiàn)頸縮現(xiàn)象，繼而拉斷。2、承臺圍堰必須牢固，確保在植筋期間不能有水流入承臺范圍，承臺要保持干燥。如果不能保障承臺干燥，那此方案不可行。3、注意天氣變化，植筋施工開始前要查看天氣預(yù)備，要確保在植筋施工期間天氣狀況良好，不要在陰雨天氣施工。針對本工程在廠房內(nèi)部施工，故無需考慮天氣因素的影響。