因此，當(dāng)防腐離心風(fēng)機產(chǎn)生振動故障現(xiàn)象時，首先必須從基礎(chǔ)查找原因?；A(chǔ)因素主要是：

（1）混凝土基座結(jié)構(gòu)設(shè)計有缺陷，基座強度和剛度不夠；

（2）基礎(chǔ)地質(zhì)差，風(fēng)機運行一段時間后，造成基礎(chǔ)沉降或松動；

（3）混凝土基座材料不合格，澆筑不符合規(guī)范要求；

（4）地腳螺栓及墊鐵的安裝不當(dāng)。實際中，常采用二次灌漿的方法將地腳螺栓進(jìn)行固定定位，其施工、安裝應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行規(guī)范要求，以確保質(zhì)量。根據(jù)上述分析，基礎(chǔ)因素引起風(fēng)機振動的表征主要有：基礎(chǔ)周圍地坪有明顯振動；基礎(chǔ)與地坪或二次灌漿產(chǎn)生的結(jié)合面存在明顯裂縫，墊鐵或地腳螺栓松動，應(yīng)注意，此類振動往往比較劇烈，嚴(yán)重時發(fā)生螺栓斷裂，軸承座螺栓孔崩裂，直接造成軸承座報廢；基礎(chǔ)產(chǎn)生不均勻沉降，產(chǎn)生基座傾斜。防腐離心風(fēng)機處理措施：一是驗算基礎(chǔ)的質(zhì)量是否符合要求，對于風(fēng)機等旋轉(zhuǎn)式設(shè)備，由于回轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的慣性力作用在基礎(chǔ)上，為確保安全運行，則基礎(chǔ)質(zhì)量應(yīng)等于10 倍的風(fēng)機機組質(zhì)量，不符合要求應(yīng)采用加固加重措施；二是有松動的二次灌漿地腳螺栓應(yīng)破除拔出，孔壁鑿毛后重新澆筑混凝土固定地腳螺栓。二次灌漿應(yīng)保濕養(yǎng)護(hù)7 天以上，混凝土強度達(dá)到設(shè)計強度后才能進(jìn)行下一步的安裝。對內(nèi)藏電動機的形狀設(shè)計不當(dāng)會增加金屬葉輪內(nèi)部的流動損失，從而導(dǎo)致噪聲增大，離心風(fēng)機性能降低。二次灌漿的混凝土強度可提高一級，固定效果更佳。

防腐離心風(fēng)機進(jìn)氣箱出口處（葉輪進(jìn)口處）水平橫向截面速度的矢量圖及云圖，從圖中可以看出，雖然其出口幾何結(jié)構(gòu)是對稱的，然而在出口處其流速為不均勻分布，靠進(jìn)氣方向處流速較高，被進(jìn)氣方向速度較低，氣流經(jīng)彎頭轉(zhuǎn)彎后，流速分布比較紊亂，從而使得進(jìn)入風(fēng)機葉輪的流速不均勻，與文獻(xiàn)的研究結(jié)果一致，這是導(dǎo)致離心風(fēng)機效率低的原因之一。4種消聲組合方式的壓力損失并不相同，當(dāng)額定轉(zhuǎn)速為3800r/min，在設(shè)計工況下，A組合改進(jìn)風(fēng)機全壓降低了約16．0Pa，效率下降了約1．28%。

進(jìn)氣箱內(nèi)的流動損失

進(jìn)氣箱的流動損失可以通過數(shù)值模擬計算分析，為理論研究提供參考，其大小為進(jìn)氣箱出口截面的動壓乘以損失系數(shù)。由于進(jìn)氣箱出口速度大致與葉輪的進(jìn)口速度一樣。

進(jìn)氣箱對離心風(fēng)機性能的影響可知在進(jìn)氣箱出口與防腐離心風(fēng)機葉輪進(jìn)口處存在渦旋現(xiàn)象，研究中發(fā)現(xiàn)該渦旋與流量大小有關(guān)，在大流量區(qū)渦旋不明顯，且位于進(jìn)氣箱側(cè)的葉輪葉套的進(jìn)口處，隨著流量的減小，渦旋形狀更加的明顯，并向進(jìn)氣箱出口方向B側(cè)偏移?？梢钥闯?，原始風(fēng)機葉輪流道內(nèi)靠近出口處形成渦旋，主要原因是葉片出口附近存在較為嚴(yán)重的邊界層分離現(xiàn)象。防腐離心風(fēng)機葉片表面存在附面層，隨著葉輪旋轉(zhuǎn)，吸力面和壓力面附面層的結(jié)構(gòu)和形態(tài)是不同的。隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展以及技術(shù)的發(fā)展，老舊的離心風(fēng)機已經(jīng)不能適應(yīng)現(xiàn)代化發(fā)展的需要。

1）防腐離心風(fēng)機在進(jìn)氣箱出口與葉輪進(jìn)口處有渦旋產(chǎn)生，其位置與流量大小相關(guān)，渦旋的存在導(dǎo)致葉輪流道發(fā)生了堵塞，是離心風(fēng)機效率降低的原因之一。

2）加進(jìn)氣箱后，風(fēng)機葉輪尾緣的“尾跡-射流”現(xiàn)象更加的嚴(yán)重，且在小流量區(qū)風(fēng)機內(nèi)部流場存在偏心現(xiàn)象。

3）加進(jìn)氣箱后防腐離心風(fēng)機不僅效率有所降低，其全開流量與壓力與無進(jìn)氣箱相比也有所下降，加進(jìn)氣箱后離心風(fēng)機較優(yōu)工況點向小流量區(qū)偏移，進(jìn)氣箱內(nèi)部流場的復(fù)雜性以及出口速度的不均勻性對風(fēng)機內(nèi)部的流場分布產(chǎn)生了影響。

4）相比于無進(jìn)氣箱的情況下，加進(jìn)氣箱后，風(fēng)機隨流量的增加，噪聲提升的更快，且在大流量區(qū)明顯高于不帶進(jìn)氣箱的噪聲。

5）與實驗測試結(jié)果對比分析，結(jié)果表明采用數(shù)值模擬研究風(fēng)機性能是可行的。

為了提高掘進(jìn)工作面離心風(fēng)機導(dǎo)流效果， 提出對防腐離心風(fēng)機圓弧形集流器加米字支撐架改造。通過建立離心風(fēng)機幾何模型和數(shù)值模型,并施加邊界條件，利用Fluent 軟件對加米字圓弧集流器和普通圓弧集流器離心風(fēng)機進(jìn)行了整機內(nèi)部流場數(shù)值模擬， 采用Tecplot 軟件進(jìn)行后處理，顯示同流量下離心風(fēng)機的壓力云圖。防腐離心風(fēng)機葉片吸力側(cè)形成的低能流積聚的“尾跡區(qū)”，形成“射流-尾流”結(jié)構(gòu)。