根據(jù)木材烘干風(fēng)機(jī)優(yōu)化后的參數(shù)，可以得到在設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下動(dòng)葉和靜葉的損失系數(shù)以及落后角隨沖角的變化趨勢(shì)，可以看出，損失系數(shù)和落后角隨沖角的變化基本符合風(fēng)機(jī)的流動(dòng)特性。

木材烘干風(fēng)機(jī)采用優(yōu)化后的損失和落后角模型，對(duì)該風(fēng)機(jī)的5 條特性線進(jìn)行數(shù)值模擬，結(jié)果如圖5 所示。從圖中可以看出，修正后的一維計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果之間的較大誤差不到2%。

( 1) 對(duì)某單級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)，本模型的數(shù)值計(jì)算結(jié)果已經(jīng)與實(shí)驗(yàn)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比，證明了經(jīng)過(guò)優(yōu)化后的模型能夠正確模擬得到該風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)性能，體現(xiàn)了其可靠性和準(zhǔn)確性，因此，只要能給定準(zhǔn)確的設(shè)計(jì)點(diǎn)和某一轉(zhuǎn)速下的非設(shè)計(jì)工況點(diǎn)，經(jīng)過(guò)優(yōu)化后，本模型就能準(zhǔn)確預(yù)測(cè)得到其它安裝角下的氣動(dòng)性能?？傮w而言，風(fēng)機(jī)進(jìn)出口聲功率水平較低，氣流在這兩個(gè)位置穩(wěn)定，幾乎沒(méi)有渦流。

( 2) 根據(jù)優(yōu)化后的損失和落后角模型能夠較為合理地得到轉(zhuǎn)子和靜子的損失隨著葉片負(fù)荷的變化情況。導(dǎo)葉數(shù)目對(duì)軸流風(fēng)機(jī)的性能、葉片靜力結(jié)構(gòu)及振動(dòng)等均有一定影響。

針對(duì)某660MW 機(jī)組配套的兩級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流一次風(fēng)機(jī)，借助Fluent 進(jìn)行流體數(shù)值模擬，研究導(dǎo)葉數(shù)目改變對(duì)風(fēng)機(jī)性能的影響，并選出較優(yōu)方案三。木材烘干風(fēng)機(jī)利用Workbench 軟件進(jìn)行流固耦合計(jì)算得出對(duì)葉片靜力結(jié)構(gòu)及振動(dòng)的影響。研究表明: 導(dǎo)葉數(shù)目減少方案風(fēng)機(jī)性能明顯優(yōu)于導(dǎo)葉數(shù)目增加的方案，其中方案三為改型性能較佳的方案，改型后的方案其軸功率有所增大、耗電量有所增加; 方案三的葉片應(yīng)力、總變形和振動(dòng)與原風(fēng)機(jī)基本一致，可以得出離心力對(duì)葉片靜力結(jié)構(gòu)和振動(dòng)起決定性作用，氣動(dòng)力影響較小的結(jié)論; 方案三葉片的工作轉(zhuǎn)速遠(yuǎn)低于一階臨界轉(zhuǎn)速，木材烘干風(fēng)機(jī)葉片的較大應(yīng)力小于許用應(yīng)力，均滿足設(shè)計(jì)使用要求。木材烘干風(fēng)機(jī)消聲器設(shè)計(jì)針對(duì)空氣動(dòng)力性噪聲，主要應(yīng)用的消聲器包括阻性消聲器、抗性消聲器、阻抗復(fù)合型消聲器[7]。

近似失速試驗(yàn)，即為了了解木材烘干風(fēng)機(jī)的實(shí)際失速線位置，詳細(xì)記錄風(fēng)機(jī)進(jìn)出口壓力和風(fēng)量，后一組風(fēng)機(jī)失速前的穩(wěn)定風(fēng)壓和風(fēng)量數(shù)據(jù)作為風(fēng)機(jī)的失速點(diǎn)參數(shù)。通過(guò)1b、2a、2b風(fēng)機(jī)的近似失速試驗(yàn)，將三臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的失速工況點(diǎn)數(shù)據(jù)放到性能曲線上，并擬合到曲線上，如圖2所示。從圖中可以看出，1b、2a、2b一次風(fēng)機(jī)的實(shí)際失速線與理論失速線存在較大偏差。2號(hào)爐兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的失速線偏差略好于1b風(fēng)機(jī)，但木材烘干風(fēng)機(jī)與理論失速線偏差較大。根據(jù)以往的試驗(yàn)和結(jié)果分析，發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)機(jī)出現(xiàn)急停的主要原因是風(fēng)機(jī)理論失速線向下運(yùn)動(dòng)，這不是由于煙氣系統(tǒng)阻力過(guò)大或煙氣系統(tǒng)內(nèi)部流場(chǎng)分布不均造成的，而是由于風(fēng)機(jī)理論失速線向下運(yùn)動(dòng)引起的。風(fēng)機(jī)合理結(jié)構(gòu)。該結(jié)果證實(shí)了軸流風(fēng)機(jī)單頻噪聲較大值在低頻段，主要噪聲為低頻噪聲。鑒于此，在電廠停堆期間，對(duì)現(xiàn)有鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)行了檢查。

（1）檢查葉片同步后，未發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子葉片同步問(wèn)題，所有葉片均具有良好的調(diào)節(jié)特性，排除了葉片不同步。

（2）檢查每臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的葉頂間隙，得出每臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的葉頂間隙見(jiàn)表2。2A的木材烘干風(fēng)機(jī)的頂部間隙已在電廠進(jìn)行了處理。2A一次風(fēng)機(jī)的頂部間隙通過(guò)在殼體內(nèi)壁添加玻璃纖維而減小。由于2A的木材烘干風(fēng)機(jī)失速試驗(yàn)是在頂隙處理后進(jìn)行的，表中2A一次風(fēng)機(jī)頂隙也是處理后頂隙的平均值。一級(jí)葉輪的振動(dòng)與電機(jī)的振動(dòng)相似，主要是由復(fù)雜流場(chǎng)的氣動(dòng)力和風(fēng)機(jī)基頻的四、五倍頻率振動(dòng)引起的。

整個(gè)木材烘干風(fēng)機(jī)通風(fēng)段累計(jì)耗電量（總耗電量）為2428kw h，單位耗電量（能耗）為0.02kw h t，根據(jù)通風(fēng)實(shí)際能耗，遠(yuǎn)小于0.04kwH谷倉(cāng)機(jī)械通風(fēng)技術(shù)規(guī)程中地籠冷卻通風(fēng)單位能耗t，略高于風(fēng)扇式軸流風(fēng)機(jī)低速通風(fēng)單位能耗。通風(fēng)前籽粒平均含水量13.9%，上層14.0%，下層13.6%，平均通風(fēng)失水0.2%。上層無(wú)明顯變化。本次采用風(fēng)扇式軸流風(fēng)機(jī)對(duì)單獨(dú)的儲(chǔ)糧空間進(jìn)行整體通風(fēng)。首先檢查風(fēng)機(jī)及電源線，確保其安全正常運(yùn)行；根據(jù)項(xiàng)目實(shí)地考察情況，受大風(fēng)量軸流風(fēng)機(jī)安裝位置限制，無(wú)法對(duì)風(fēng)機(jī)房墻體進(jìn)行常規(guī)的吸隔聲處理，考慮風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的空氣動(dòng)力性噪聲主要從進(jìn)風(fēng)口傳出，且木材烘干風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口正對(duì)敏感建筑，故本項(xiàng)目采用在進(jìn)風(fēng)口安裝進(jìn)風(fēng)消聲器的方式對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行降噪。檢查倉(cāng)壁是否有縫隙，門(mén)窗是否能嚴(yán)密關(guān)閉，保證其氣密性；木材烘干風(fēng)機(jī)內(nèi)是否有雜質(zhì)，保證其進(jìn)氣暢通；及時(shí)清理PR風(fēng)管入口附近的灰塵。木材烘干風(fēng)機(jī)通風(fēng)過(guò)程中的吸入，影響其通風(fēng)效果。通風(fēng)前應(yīng)檢查糧食狀況、糧食異常情況及可能出現(xiàn)的通風(fēng)死角、鑰匙標(biāo)記、通風(fēng)情況，以保證糧食的安全儲(chǔ)存。后依次開(kāi)啟風(fēng)機(jī)，打開(kāi)所有通風(fēng)管道，關(guān)閉門(mén)窗，在倉(cāng)庫(kù)內(nèi)形成負(fù)壓。倉(cāng)庫(kù)外的低溫空氣通過(guò)風(fēng)道進(jìn)入，自下而上通過(guò)糧堆，開(kāi)始通風(fēng)。