如何給鍋爐適合的給水溫度    

如何給鍋爐適合的給水溫度對于鍋爐的供熱來說，鍋爐的蒸發(fā)量與鍋爐的燃料耗損量都是影響其質(zhì)量的重要因素。同樣的，鍋爐水蒸發(fā)量的大小與鍋爐的燃燒損耗量對于鍋爐使用廠家來講也是決定生產(chǎn)效益的重要因素。因此，作為鍋爐生產(chǎn)廠家都會(huì)在這兩方對鍋爐的性能進(jìn)行改良。由此，我們可以斷定，鍋爐的給水溫度將會(huì)對鍋爐的蒸發(fā)量以及能源耗損情況造成很深的影響，因而在鍋爐供水是應(yīng)該加以注意和改善，從而在鍋爐運(yùn)作中提高作業(yè)效率，改善運(yùn)營收益。當(dāng)改良技術(shù)達(dá)到一定程度后，就會(huì)出現(xiàn)技術(shù)瓶頸，在對技術(shù)瓶頸突破不能的情況下，鍋爐使者與生產(chǎn)廠家開始在其他的鍋爐作業(yè)環(huán)節(jié)中尋找改良因素。

   鍋爐的供水溫度對于鍋爐作業(yè)效果的影響就在此時(shí)進(jìn)入改良研究者的視野。通過實(shí)踐研究發(fā)現(xiàn)，鍋爐給水溫度對于鍋爐的作業(yè)效率有著不可忽視的影響作用。在鍋爐給水的冷水與溫水的作業(yè)效率比較中發(fā)現(xiàn)，由于在對給水加熱中，冷水作業(yè)與溫水作業(yè)相比所要耗損的能源要大得多，因而能夠得出結(jié)論，即溫水給水能夠加快鍋爐給水的反應(yīng)速度，從而提高鍋爐的作業(yè)效率，使得鍋爐的熱循環(huán)效率顯著提高。內(nèi)能是溫度和壓力的函數(shù)，固焓也可以表示成溫度和壓力的函數(shù)，即h＝f(p,T)。

   由此，我們可以斷定，鍋爐的給水溫度將會(huì)對鍋爐的蒸發(fā)量以及能源耗損情況造成很深的影響，因而在鍋爐供水是應(yīng)該加以注意和改善，從而在鍋爐運(yùn)作中提高作業(yè)效率，改善運(yùn)營收益。

燃?xì)庹羝仩t和燃煤蒸汽鍋爐比較  

燃?xì)庹羝仩t和燃煤蒸汽鍋爐的比較，希望大家通過比較它們的不同，而選擇對自己合適的產(chǎn)品！主要的問題是環(huán)保問題，燃?xì)忮仩t有效、清潔、環(huán)保，無需人工操作，只需要控制即可，占地少，無需運(yùn)輸燃料，無需要處理煤灰，因燃燒無雜質(zhì)，對鍋爐及相關(guān)配件無腐損，鍋爐壽命長，規(guī)定為15年，但基本上可長期使用。是現(xiàn)在的主流鍋爐，也是環(huán)保部門、大力推廣。很多本來用煤作熱源的工業(yè)企業(yè)現(xiàn)在被地域強(qiáng)制性要求使用煤氣發(fā)生爐，環(huán)保力度加強(qiáng)以后可能燃煤蒸汽鍋爐門檻會(huì)越來越高。重慶聯(lián)宏鍋爐有限公司是專業(yè)的鍋爐生產(chǎn)企業(yè)，主要產(chǎn)品有重慶鍋爐，重慶燃?xì)忮仩t，重慶鍋爐。便于計(jì)量收費(fèi)，供熱費(fèi)用轉(zhuǎn)化為燃?xì)赓M(fèi)、電費(fèi)、水費(fèi)，解決了物業(yè)管理收費(fèi)難的問題等。

一點(diǎn)：采購成本：因?yàn)槿細(xì)庹羝仩t在技術(shù)以及配套輔機(jī)上明顯先于燃煤蒸汽鍋爐，并且配有專用的燃?xì)馊紵龣C(jī)，不說其他，單此一個(gè)燃燒機(jī)的價(jià)格就把這個(gè)成本給拉開了。一般來說：同樣噸位的蒸汽鍋爐，燃?xì)忮仩t要比燃煤鍋爐價(jià)格高上約30%左右。

  第二點(diǎn)：建設(shè)成本：這個(gè)成本主要來自鍋爐房，蒸汽鍋爐管道的資金投入。其中燃煤蒸汽鍋爐因?yàn)橄鄳?yīng)輔機(jī)設(shè)備較多，所以在鍋爐房建設(shè)資金要多一些。還有燃?xì)庹羝仩t是全自動(dòng)控制運(yùn)行，并具有自動(dòng)報(bào)警、自動(dòng)保護(hù)功能。接上管道后，燃燒器會(huì)自動(dòng)供氣可以有效的節(jié)約工作人員的成本支出。合格后由質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局、特種設(shè)備檢驗(yàn)所、縣質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局參與整體驗(yàn)收。燃煤蒸汽鍋爐因?yàn)樾枰厦撼绦颍栽谌藛T工資方面支出會(huì)大一些。

  第三點(diǎn)：環(huán)境成本：這個(gè)主要的意思是現(xiàn)在燃煤蒸汽鍋爐的審核較嚴(yán)。而燃?xì)庹羝仩t由于運(yùn)行經(jīng)濟(jì)、環(huán)保節(jié)能、還有政策鼓勵(lì)，越來越受到廣泛的應(yīng)用。

  第四點(diǎn)：燃料成本：這個(gè)就要看各地的實(shí)際具體燃料價(jià)格。每小時(shí)燃煤量和燃?xì)饬靠梢韵蝈仩t廠家咨詢。然后就可以計(jì)算出燃料的消耗成本。

鍋爐設(shè)備級別  

1.4.1 A 級鍋爐

A級鍋爐是指p（表壓，下同，注1-3）≥3.8MPa的鍋爐，包括：

（1）超臨界鍋爐，P ≥22.1MPa；

（2）亞臨界鍋爐，16.7MPa≤P＜22.1MPa；

（3）超高壓鍋爐，13.7MPa≤P＜16.7MPa；

（4）高壓鍋爐，  9.8MPa≤P＜13.7MPa；

（5）次高壓鍋爐， 5.3MPa≤P＜9.8MPa；

（6）中壓鍋爐， 3.8MPa≤P＜5.3MPa。

1.4.2  B級鍋爐

（1）蒸汽鍋爐， 0.8MPa＜P＜3.8MPa；

（2）熱水鍋爐， P＜3.8MPa，且t≥120℃（t為額定出水溫度，下同）；

（3）氣相有機(jī)熱載體鍋爐,Q＞0.7MW（Q為額定熱功率，下同）；液相有機(jī)熱載體鍋爐， Q＞4.2MW。

1.4.3 C級鍋爐

（1）蒸汽鍋爐， P≤0.8MPa，且V＞50L（V為設(shè)計(jì)正常水位水容積，下同）；

（2）熱水鍋爐，P＜3.8MPa， 且t＜120℃；

（3）氣相有機(jī)熱載體鍋爐, 0.1MW＜ Q≤0.7MW；液相有機(jī)熱載體鍋爐， 0.1MW＜ Q≤4.2MW。

1.4.4  D級鍋爐

（1）蒸汽鍋爐： P≤0.8MPa，且30L≤V≤50L；

（2）汽水兩用鍋爐（注1-4），P≤0.04MPa，且D≤0.5t/h（D為額定蒸發(fā)量，下同）；

（3）僅用自來水加壓的熱水鍋爐，且t≤95℃；

（4）氣相或者液相有機(jī)熱載體鍋爐, Q≤0.1MW。

電廠燃煤鍋爐氨逃逸的原因

1 自動(dòng)調(diào)節(jié)性能不好。在變負(fù)荷時(shí)、啟停制粉系統(tǒng)時(shí)，噴氨量不能適應(yīng)負(fù)荷和脫硝入口NOx的變化，導(dǎo)致脫硝出口NOx波動(dòng)太大，導(dǎo)致瞬時(shí)噴氨量相對過大，從而引起氨逃逸增加。

2 脫硝入口NOx分布不均勻，與噴氨格柵每個(gè)噴嘴的噴氨量不匹配。導(dǎo)致出口NOx不均勻。導(dǎo)致局部氨逃逸高。

3 噴氨格柵噴氨不均勻，導(dǎo)致出口NOx不均勻。導(dǎo)致局部氨逃逸高。

4 測量系統(tǒng)不準(zhǔn)確。一般SCR左右側(cè)出入口各裝一個(gè)測點(diǎn)，在測點(diǎn)發(fā)生表管堵塞、零漂時(shí)不具有代表性，導(dǎo)致自調(diào)系統(tǒng)噴氨過量。從而引起氨逃逸升高。包括NOx測點(diǎn)、氧量測點(diǎn)、氨逃逸測點(diǎn)。

5 測點(diǎn)位置安裝位置不具代表性。測點(diǎn)數(shù)量過少。安裝位置沒有經(jīng)過充分的混合，會(huì)導(dǎo)致測量不準(zhǔn)。另外測點(diǎn)數(shù)量太少，不能隨時(shí)比對，當(dāng)發(fā)生堵塞、零漂時(shí)不能及時(shí)發(fā)現(xiàn)。

6 測點(diǎn)故障率高，當(dāng)測點(diǎn)故障時(shí)，指示不準(zhǔn)，引起自調(diào)切除，只能手調(diào)，難以適應(yīng)AGC負(fù)荷隨時(shí)變動(dòng)的需求。

7 在變負(fù)荷和啟停制粉系統(tǒng)時(shí)，脫硝入口NOx波動(dòng)大，從而引起脫硝出口波動(dòng)大，噴氨量波動(dòng)大，引起氨逃逸。由于低氮燃燒器改造的效果差，在實(shí)際運(yùn)行中，尤其在大幅度變負(fù)荷時(shí)，脫硝入口NOx變化較大，會(huì)加大脫硝自調(diào)的難度。

8  AGC投入時(shí)，普遍變負(fù)荷速率較快。為了響應(yīng)負(fù)荷的快速變化，燃料量變化太快，風(fēng)粉配比不能保證脫硝入口NOx穩(wěn)定。引起大幅波動(dòng)。

9  煙氣流場的不均勻，導(dǎo)致噴氨量與煙氣量不匹配。煙氣流速在煙道的橫截面各個(gè)位置不能均勻分布，尤其在煙道發(fā)生轉(zhuǎn)向后，各個(gè)部位風(fēng)速不一致，會(huì)導(dǎo)致局部氨逃逸偏高。

10 煙氣溫度變化幅度大。在低負(fù)荷時(shí)，煙溫下降。局部煙溫太低，會(huì)引起催化劑活性下降，從而引起氨逃逸升高。

11 脫硝自調(diào)控制策略存在缺陷。測點(diǎn)反吹時(shí)，自調(diào)的跟蹤問題不能完全解決。往往在反吹結(jié)束后，SCR出口NOx會(huì)有一個(gè)階躍，突然升高或突然降低，增加擾動(dòng)和波動(dòng)，增加氨逃逸。

12 催化劑局部堵塞、性能老化。導(dǎo)致單層催化劑各處催化效率不同，為了控制出口參數(shù)，只能增加噴氨量，從而導(dǎo)致局部氨逃逸升高。

13 由于SCR脫硝裝置處于煙氣的高灰段，氨逃逸表是利用激光原理測量，容易引起測量不準(zhǔn)。測量技術(shù)不過關(guān)，不能準(zhǔn)確反映氨逃逸情況，不能給運(yùn)行一個(gè)有效的參考數(shù)據(jù)。由于原煙氣含灰量高達(dá)30-50g/m3，傳統(tǒng)的對射式氨逃逸分析儀無法穿透，并且由于鍋爐負(fù)荷的變化會(huì)導(dǎo)致光速偏移，維護(hù)量很大。負(fù)荷擾動(dòng)時(shí)，超臨界直流爐無汽包，蓄熱能力小，導(dǎo)致主汽壓力變化延遲很小，且幅度較大，但主汽溫度變化較小，所以超臨界機(jī)組較亞臨界機(jī)組更適合變壓運(yùn)行。而由于在較低溫度下（230℃以下），NH3和SO3會(huì)生成NH4HSO4，對于傳統(tǒng)的采樣管線抽取式氨逃逸分析儀的采樣管伴熱溫度不會(huì)超過180℃，所以在采樣管線中硫酸氫an會(huì)快速生成，導(dǎo)致氨氣部分或全部損失，監(jiān)測結(jié)果沒有實(shí)際意義。

14 液氨質(zhì)量差。由于液氨的腐蝕性和有毒性，檢測很不方便。一般液氨的檢測由廠家自己檢測。因此，對液氨質(zhì)量缺乏有效監(jiān)督?，F(xiàn)場經(jīng)常發(fā)生供氨管道濾網(wǎng)堵塞的現(xiàn)象。也會(huì)造成噴氨格柵噴氨量的不均勻。從而影響氨逃逸。