uasb厭氧反應罐生產(chǎn)廠家配水孔口負荷

一個進水點服務的面積問題是應該進行深入的實驗研究。對于 UASB 反應器

Lettinga 建議在完成了起動之后，每個進水點負擔 2.0 到 4.0m2 對獲得滿意的去除效率是足

夠的。但是在溫度低于 20℃或低負荷的情況，產(chǎn)氣率較低并且污泥和進水的混合不充分時，

需要較高密度的布水點。對于城市污水 De Man 和 Van der Last (1990)建議 1～2m2/孔。表 4 是 Lettinga 等人根據(jù) UASB 反應器的大量實踐推薦的進水管負荷。

uasb厭氧反應罐生產(chǎn)廠家氣、固、液三相分離裝置

三相分離器是 UASB 反應器有特點和的裝置。它同時具有兩個功能：1) 能收

集從分離器下的反應室產(chǎn)生的沼氣；2) 使得在分離器之上的懸浮物沉淀下來。三相分離器

設計要點匯總：1) 集氣室的隙縫部分的面積應該占反應器全部面積的 15～20％； 2) 在反

應器高度為 5～7m 時，集氣室的高度在 1.5～2m；3) 在集氣室內應保持氣液界面以釋放和

收集氣體，防止浮渣或泡沫層的形成；

4) 在集氣室的上部應該設置消泡噴嘴，當處理污水有嚴重泡沫問題時消泡；

5) 反射板與隙縫之間的遮蓋應該在 100～200mm 以避免上升的氣體進入沉淀室；

6) 出氣管的直管應該充足以保證從集氣室引出沼氣，特別是有泡沫的情況。

對于低濃度污水處理，當水力負荷是限制性設計參數(shù)時，在三相分離器縫隙處保持大的過

流面積，使得上升流速在這一過水斷面上盡可能的低是十分重要的。

uasb厭氧反應罐生產(chǎn)廠家動力學方法

　　許多研究者致力于動力學的研究，Henxen和Harremoes(1983)根據(jù)眾多研究結果匯總了酸性發(fā)酵和發(fā)酵過程重要的動力學常數(shù)(見表2)。到目前為止，動力學理論的發(fā)展，還沒有使它能夠在選擇和設計厭氧處理系統(tǒng)過程中成為有力的工具，通過評價所獲得的實驗結果的經(jīng)驗方法現(xiàn)在仍是設計和優(yōu)化厭氧消化系統(tǒng)的選擇。表2 厭氧動力學參數(shù)(Henxen和Harremoes，1982)培養(yǎng)mm(d-1) Y(mgVSS/mgCOD)Km[mgCOD/(mgVSS?d)]Ks(mgCOD/L) 產(chǎn)酸菌 2.0 0.1513200菌 0.4 0.031350混合培養(yǎng)0.40.182---

uasb厭氧反應罐生產(chǎn)廠家設置在污泥床區(qū)池底的排泥設備，由于污泥的流動性差，必須考慮排泥均勻。因為大型UASB反應器一般不設污泥斗，而池底面積較大，所以必須進行均布多點排泥。每個點服務面積多大合適，尚缺乏具體資料，根據(jù)我們經(jīng)驗，建議每10m2設一個排泥點。當采用穿孔管配水系統(tǒng)時，如能同時把穿孔管兼作穿孔排泥管是較為理想的。專設排泥管管徑不應小于200㎜，以防發(fā)生堵塞。為了簡化設計，可在反應器1/2高度處和三相分離器下0.5m處在池壁分別各設一個排泥口，口徑可取100㎜。

此外，在池壁全高上設置苦干(5—6)個取樣管，可以取反應器內的污泥樣，以隨時掌握污泥在高度方向的濃度分布情況。并可計算反應器的污泥總量．以確定是否需要排泥。