給料機

給料機就是一般意義上說的喂料機，只是因為各個地方的叫法不同，所以產(chǎn)生了不同的名字，而其本質(zhì)和作用，基本上是一樣的。

給料機

給料機就是一般意義上說的喂料機，只是因為各個地方的叫法不同，所以產(chǎn)生了不同的名字，而其本質(zhì)和作用，基本上是一樣的。

給料機

給料機的尺寸是多少

  給料機的整體尺寸。制作的新型機器在垂直方向上的尺寸為1 2OO nlln。設計閘門為整體平板式，且因整體平板式閘門開關時摩擦力較大，有可能導致打不開閘門或關不住閘門，故將整體平板式閘門改為分體平板式閘門。兩個閘門各有一個驅(qū)動絲桿，絲桿位置安裝在箱體兩側，通過轉動在絲桿上的手輪實現(xiàn)閘門平移開啟或關閉。通過這一改造減少了開關閘門時的阻力。70年代末至80年代初，旨在改進電磁振動喂料機缺點的電機振動喂料機應運而生，該機型結構簡單，自動調(diào)節(jié)同步運動，但由于電機參振，使得該型喂料機在使用過程中出現(xiàn)電機壽命較短等一系列技術缺陷。

  原設計的驅(qū)動裝置為一臺電動滾筒，安裝在機尾處，這樣更換極為不方便，故將電動滾筒和改向滾筒調(diào)換安裝位置。改向滾筒安裝到機尾位置后，將改向滾筒進行改造，將其軸加長，在左端安裝1個鏈輪，利用原給料機基礎安裝1臺減速機和電機，組成應急系統(tǒng)。在電動滾筒出現(xiàn)故障停止轉動時，在鏈輪和減速機問安裝一套鏈子，通過應急系統(tǒng)可以實現(xiàn)運轉。電器操作使得它能夠自動地完成攪拌，定量定比例地進行喂料，這大大的節(jié)省了人力。

選擇喂料機的原則是:

   (l)能較好地為生產(chǎn)工藝服務，必須根據(jù)料液的性質(zhì)(枯度、起泡性、揮發(fā)性等)進行選擇。如果是汁類，好采用真空加汁類喂罐機，減少與空氣接觸，保證產(chǎn)品質(zhì)量;如果是醬類料液，好采用機械擠壓式喂料機;對于牛奶等低粘度液體可采用重力式喂料機。砂石料生產(chǎn)線生產(chǎn)在不斷向前發(fā)展，技術不斷進步，喂料機的價格也將會再次變動，不管怎樣，喂料機的發(fā)展將會帶來不可多得的經(jīng)濟效益，這將會遠遠大于它的購買價格。

選擇喂料機的原則是:

  (l)能較好地為生產(chǎn)工藝服務，必須根據(jù)料液的性質(zhì)(枯度、起泡性、揮發(fā)性等)進行選擇。如果是汁類，好采用真空加汁類喂罐機，減少與空氣接觸，保證產(chǎn)品質(zhì)量;如果是醬類料液，好采用機械擠壓式喂料機;對于牛奶等低粘度液體可采用重力式喂料機。

振動給料機具有偏心振動的特性

　偏心會導致振動給料機會出現(xiàn)不同程度的搖擺振動;為進一步研究偏心對機體振動的影響，本文結合實際，建立了振動給料機的五自由度力學模型網(wǎng)，將其運動定義為機體實際質(zhì)心的直線振動和機體繞實際質(zhì)心的搖擺振動。其中，坐標系的選取及自由度的定義如圖2所示。為振動給料機處于平衡位置時實際質(zhì)心的位置;。為連體坐標系，原點。為振動給料機的實際質(zhì)心。x, y為振動給料機實際質(zhì)心沿jue對坐標系下X軸和Y軸的直線振動;cp, fir, B分別為機體繞連體坐標系下。軸、。本文針對這一缺陷，提出差值控制方案:傾斜輸送帶的速度由兩部分組成:V1AV,V:可根據(jù)物料的平均流量換算成得出的一個速度的定值。軸和、軸的搖擺振動。

　　真實條件下，振動給料機不但存在偏心，并且其減震彈簧的橫向剛度也不為零;當振動給料機處于平衡位置時，jue對坐標系與連體坐標系重合。為了清楚表示振動給料機的受力狀況，分別描述了振動給料機在縱向豎直而、橫向豎直而和水平而內(nèi)的受力情況。其中z:為實際質(zhì)心到前、后減震彈簧的距離;;L為實際質(zhì)心到減震彈簧上端而的距離;z二為實際質(zhì)心到內(nèi)、外側減震彈簧的距離;ei , e:為實際質(zhì)心與實際激振力在機體水平方向和豎直方向上的偏心距;k,、棍為前、后減震彈簧的橫向剛度，k,、k,為前、后減震彈簧的垂直剛度，s為激振力方向角，F(xiàn)為作用在振動給料機上的實際激振力。偏心狀態(tài)下振動給料機的振動方程 在理想狀態(tài)下，振動給料機的質(zhì)心與激振力作用線是重合的;因此，偏心存在兩種產(chǎn)生方式:①激振力位置不變，實際質(zhì)心偏離理論質(zhì)心，稱為結構偏心;②質(zhì)心位置不變，實際激振力偏離理論激振力，稱為力偏心。結構偏心由零件制造和設備安裝誤差造成，力偏心由振動電機安裝位置誤差造成。運行中出現(xiàn)膠帶跑偏現(xiàn)象時，應停車調(diào)整，不得勉強使用，以免磨損邊緣和增加負荷。

　　結合振動給料機偏心的位置，可將偏心分為四個部分，即豎直方向上的結構偏心(em)和力偏心(e, h、水平方向上的結構偏心和力偏心;假設當偏心位置與圖3所示相同時，偏心為正，振動給料機的結構和工作參數(shù)均是在理想狀態(tài)下計算得到的，即理論動力學模型中不考慮偏心和減震彈簧橫向剛度的影響;上文中所建立的動力學模型引入了這兩個影響因素，更能反映振動給料機真實的動力學特性。但本文只討論偏心對振動給料機穩(wěn)態(tài)振動的影響，且文獻Clod指出彈性力對振動的影響不人;因此，此外，該型振動給料機后減震彈簧的剛度是前減震彈簧的兩倍，即棍= 2k,。假設理論質(zhì)心與后減震彈簧的距離為L,與內(nèi)、外側減震彈簧的距離為 k，則根據(jù)振動給料機的結構特點。電子秤計址管限塞什量管內(nèi)物料翰送不楊或物料在計址管內(nèi)堆積時間過長，物料卸料困難，造成汁量管限塞。