存在的問(wèn)題

　　某電廠2號(hào)鍋爐空氣預(yù)熱器2007年改造更換為29 -VI(T)型空氣預(yù)熱器。采用三分倉(cāng)轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)式,空氣預(yù)熱器由圓筒形的轉(zhuǎn)子和固定的圓筒形外殼、煙風(fēng)道以及轉(zhuǎn)子驅(qū)動(dòng)裝置組成。受熱面安裝在可轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)子上,轉(zhuǎn)子分為48個(gè)分倉(cāng),每個(gè)倉(cāng)格填裝3層傳熱元件。轉(zhuǎn)子驅(qū)動(dòng)方式采用中心驅(qū)動(dòng),轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)動(dòng)一周完成一次熱交換過(guò)程。原設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)向?yàn)?煙氣- -一次風(fēng)- -二次風(fēng)- -煙氣。29-VI(T)型空氣預(yù)熱器原先設(shè)計(jì)值煙氣出口溫度(修正后)為120~127℃;一次風(fēng)出口溫度為(378士5) ℃;二次風(fēng)出口溫度為(337士5) ℃。該鍋爐運(yùn)行至2013年一直存在著排煙溫度偏高,檢修前性能試驗(yàn)時(shí),實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)為134. 86 ℃(修正后)。比29 VI( T)型空氣預(yù)熱器設(shè)計(jì)值高15. 86 ℃,夏季鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)排煙溫度高達(dá)150.9℃ ,經(jīng)初步估算:排煙溫度比設(shè)計(jì)值高15℃,影響鍋爐效率接近1% ,增加機(jī)組煤耗達(dá)2.8 g/kWh。

改造可行性分析

     如果空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)向改變，轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向改為:.煙氣一二次風(fēng)一一次風(fēng)一煙氣,則可在一次風(fēng)溫滿足制粉系統(tǒng)要求的前提下提高二次風(fēng)溫。熱一次風(fēng)溫的降低,使得磨煤機(jī)所需要的冷一次風(fēng)量減少

     (不通過(guò)空氣預(yù)熱器)、熱一次風(fēng)量增加(通過(guò)空氣.預(yù)熱器) ,因而通過(guò)空氣預(yù)熱器的一、二次總風(fēng)量相對(duì)改造前增加,從而使排煙溫度下降。同時(shí),二次風(fēng)溫升高，相應(yīng)提高了鍋爐爐膛的溫度,縮短了煤粉的燃燒時(shí)間,增大了輻射傳熱份額，減少了對(duì)流傳熱量,出口汽溫降低、減溫水用量減少。

空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)介紹

1、換熱元件

換熱元件由薄鋼板制成，一片波紋板上有斜波．另一片上除了方向不同的斜波外還有直槽，帶斜波的波紋板和帶有斜波和直槽的定位板交替層疊．直槽與轉(zhuǎn)子軸線方向平行布置、使波紋板和定位板之間保持適當(dāng)?shù)募措x。斜波與直槽呈30o夾角．使得空氣或煙氣流經(jīng)換熱元件時(shí)形成較大的紊流，以改換換熱效果。由于冷端（即煙氣出口端和空氣入口端）受溫度和燃燒條件的影響易腐蝕，因而換熱元件分層布置，其中，熱端和中溫段換熱元件由低碳鋼制成，而冷端換熱元件則由等同考登鋼制成。換熱元件均裝在元件盒內(nèi)以便于安裝和取出。其中，熱端和中溫段換熱元件垂直向上抽取。

熱  端：厚0.5mm，深350mm，低碳鋼

中溫端：厚0.5mm，深1000mm，低碳鋼

冷  端：厚0.8mm，深950mm，等同烤登鋼

合成氨工業(yè)中上、下行煤氣的余熱回收

合成氨是一項(xiàng)基礎(chǔ)化學(xué)工業(yè)，在化學(xué)工業(yè)中占有很重要的地位。合成氨生產(chǎn)從造氣開(kāi)始直到氨的合成都伴隨著熱的過(guò)程。合理的利用和控制合成氨生產(chǎn)過(guò)程中放出的熱量，不僅可以節(jié)約生產(chǎn)中的能源消耗，降低生產(chǎn)成本，而且可以提高CO變換率及氨的合成率，前者屬于余熱利用，而后者屬于化學(xué)反應(yīng)的熱控制，熱管技術(shù)在這兩方面都存在很大的開(kāi)發(fā)潛力。