抗震球型支座如果在設(shè)計(jì)計(jì)算中充分考慮了所有約束的影響，

【抗震球型支座】 如果在設(shè)計(jì)計(jì)算中充分考慮了所有約束的影響，支座也可以考慮切向布置。在這種方式下的結(jié)構(gòu)支承，在溫度和收縮作用之下，支座位移趨向于極坐標(biāo)方向。沿切線方式的活動(dòng)將受約束（約束活動(dòng)），支座沿切線方向唄導(dǎo)向并能承受水平力，這些約束力的總和，取決于曲線半徑和結(jié)構(gòu)剛度的大小。這些約束力可能相當(dāng)大，必須和其他力（制動(dòng)力、風(fēng)力和慣性力）按矢量疊加?？傊?，通常由于活動(dòng)支座的滑動(dòng)部分和轉(zhuǎn)動(dòng)部分是分離的，支座在發(fā)生位移的同時(shí)，也能適用各向轉(zhuǎn)動(dòng)，只要在支座設(shè)計(jì)中充分考慮了位移約束力對(duì)支座的梁體的作用，上述兩種支座布置體系都是可用的。

【抗震球型支座】    橋墩為相對(duì)較剛的板式墩，橋梁中部設(shè)一個(gè)固定支座，其余各墩上支固定支座側(cè)，沿切線方向設(shè)單向活動(dòng)支座，另一側(cè)設(shè)多向滑動(dòng)支座，橋臺(tái)在固定支座側(cè)，沿切線方向設(shè)單向活動(dòng)板式橡膠支座，另一側(cè)設(shè)多向活動(dòng)板式橡膠支座。

    橋墩為相對(duì)較剛的板式墩，橋梁中部設(shè)一個(gè)固定支座，其余各墩和橋臺(tái)上在固定支座側(cè)，沿切向方向設(shè)單向活動(dòng)支座，其余均設(shè)多向活動(dòng)支座。

 【抗震球型支座】   為全橋均采用板式橡膠支座是，極軸方向布置方式：橋墩為相對(duì)較剛的板式墩，橋梁中設(shè)一個(gè)固定式板式橡膠支座，另一側(cè)設(shè)多向活動(dòng)板式橡膠支座，橋臺(tái)均沿極軸方向設(shè)單向活動(dòng)板式橡膠支座。

    橋面鉸窄的曲線連續(xù)梁橋（如匝道橋）也可以在中間橋墩上布置設(shè)單支座，盡在以聯(lián)梁的端部設(shè)置雙支座，以承受扭矩，將曲線梁的支座向曲線外側(cè)偏離，可調(diào)整梁體截面上的扭矩。

?抗震球形鋼支座不銹鋼面之間的摩擦性能試驗(yàn)

【抗震球形鋼支座】是在一般固定支座上設(shè)置的一個(gè)摩擦系數(shù)大于0.2的滑動(dòng)面，并設(shè)置縱向橡膠減震條。在正常使用時(shí)支座不滑動(dòng)能承受0.2P的水平力（P為支座垂直反力）。時(shí)，當(dāng)水平力大于0.2P時(shí)，支座滑動(dòng)面相對(duì)滑移，同時(shí)橡膠減震條受壓縮，當(dāng)大袋一定的水平力時(shí)（約0.25P），橡膠減震條的側(cè)擋板屈服，橡膠卸載。

 【抗震球形鋼支座】不銹鋼面之間的摩擦性能試驗(yàn)

為了保證球型鋼支座既要承受0.2P的設(shè)計(jì)水平力，又要能在較大的力（0.2P）作用下發(fā)生相對(duì)位移，決定采用不銹鋼滑動(dòng)面，這樣可以使滑動(dòng)面的接觸狀況不會(huì)因?yàn)殇摪宓匿P蝕等因素而發(fā)生變化，以確保支座滑動(dòng)面摩擦系數(shù)的長(zhǎng)期穩(wěn)定性。

【抗震球形鋼支座】經(jīng)過(guò)高應(yīng)力摩擦后，再做低應(yīng)力時(shí)的摩擦系數(shù)，此時(shí)摩擦系數(shù)略大于直接加壓相應(yīng)低應(yīng)力條件下的摩擦系數(shù)。這是由于在高應(yīng)力下。不銹鋼表面的機(jī)械咬合較深，所以使摩擦系數(shù)增大。

【抗震球形鋼支座】根據(jù)錢(qián)塘江二橋抗震球型鋼支座的實(shí)際受力狀況，在恒載與活載共同作用下，不銹鋼板間接觸應(yīng)力為15MPa，恒載作用下的應(yīng)力約為12MPa，為保證支座的摩擦系數(shù)為0.2~0.28，鐵道科學(xué)研究院也曾做過(guò)黃銅板與不銹鋼板的平面摩擦，其后摩擦系數(shù)在0.135~0.15之間。

抗震球型鋼支座的特性試驗(yàn)

【抗震球型鋼支座】的特性試驗(yàn)包括單獨(dú)的鋼支座的性能試驗(yàn)和臺(tái)試驗(yàn)，臺(tái)試驗(yàn)可取縮尺不小于四分之一的試樣、在經(jīng)過(guò)工程師批準(zhǔn)后進(jìn)行。

【抗震球型鋼支座】低溫試驗(yàn)：抗震球型鋼支座應(yīng)根據(jù)所處使用環(huán)境溫度區(qū)域，分別進(jìn)行在-7、-15、-21或-26℃條件下的性能試驗(yàn)。

磨耗和疲勞試驗(yàn)：抗震球型鋼支座的磨耗和疲勞試驗(yàn)應(yīng)根據(jù)試劑的位移和轉(zhuǎn)角確定，應(yīng)考慮30年的位移和轉(zhuǎn)角，按實(shí)際的接觸壓力、在20℃±8℃溫度、相對(duì)位移速度63.5mm條件下作試驗(yàn)。的試驗(yàn)距離對(duì)設(shè)置在支座處的梁體腹板中心處的阻尼單元為1.6KM，對(duì)設(shè)置在梁底板處的阻尼單元為3.2KM。

  【抗震球型鋼支座】在設(shè)計(jì)和分析中的參數(shù)，需要進(jìn)行抗震體系的型式試驗(yàn)，試驗(yàn)可以采用代表實(shí)際結(jié)構(gòu)性能參數(shù)的模擬試樣。模擬尺寸的抗震球型鋼支座的試驗(yàn)必須滿足一下的試驗(yàn)要求，這些試驗(yàn)提供的設(shè)計(jì)特性，可以外推用于實(shí)際尺寸的抗震球型鋼支座上。

抗震球型鋼支座試樣試驗(yàn)結(jié)果應(yīng)滿足以下各項(xiàng)參數(shù)：

【抗震球型鋼支座】設(shè)有在一定力作用下被剪斷的彈性限位裝置時(shí)，其極限能力應(yīng)由試驗(yàn)確定。

型式試驗(yàn)和質(zhì)量控制檢驗(yàn)應(yīng)包括全部阻尼體系的組成部件。

對(duì)沒(méi)有限位約束的彈性阻尼單元，應(yīng)進(jìn)行加載方向和垂直于方向作用的經(jīng)驗(yàn)；對(duì)設(shè)有建委約束的彈性阻尼單元，或那些對(duì)垂直方向作用敏感的阻尼單元，應(yīng)按45℃角方向進(jìn)行試驗(yàn)。

【抗震球型鋼支座】試樣試驗(yàn)結(jié)果應(yīng)滿足以下各項(xiàng)參數(shù)：

（1）所有進(jìn)行型式試驗(yàn)的粘滯阻尼單元的力-位移曲線，應(yīng)呈現(xiàn)力-承載能力正增長(zhǎng)的趨勢(shì)，并能符合水平恢復(fù)力的要求。即在設(shè)計(jì)位移d時(shí)的恢復(fù)力，應(yīng)大于在50%設(shè)計(jì)位移（0.5di）時(shí)的恢復(fù)力，且恢復(fù)力不小于W/80，W為所設(shè)計(jì)的阻尼體系的總垂直荷載。

（2）球型鋼支座試樣在進(jìn)行溫度位移試驗(yàn)中，所測(cè)定的力值應(yīng)小于設(shè)計(jì)值：

（3）球型鋼支座試樣在進(jìn)行風(fēng)力、制動(dòng)力和力作用下的位移試驗(yàn)中，所測(cè)定的位移值應(yīng)小于設(shè)計(jì)值；

（4）球型鋼支座試樣在進(jìn)行里力作用下的位移試驗(yàn)中，后3次循環(huán)縮測(cè)定的平均有效剛度值與設(shè)計(jì)值的偏差在10%以內(nèi)；

（5）球型鋼支座試樣在進(jìn)行力作用下的位移試驗(yàn)中，后3次循環(huán)縮測(cè)定的平均有效剛度值，不得小于有效剛度的80%。

（6）球型鋼支座試樣在進(jìn)行力作用下的位移試驗(yàn)中，在規(guī)定數(shù)量的循環(huán)中，所測(cè)定的平均有效剛度值，不得小于有效剛度的80%?？梢詾樵O(shè)計(jì)接受的值，由工程師謹(jǐn)慎判斷。

（7）球型鋼支座試樣在進(jìn)行力作用下的位移試驗(yàn)中，在規(guī)定數(shù)量的循環(huán)中，所測(cè)定的滯回曲線包括圖面積，不得不小于滯回曲線包括圖（EDC）面積的70%。

以上關(guān)于抗震球型鋼支座的試驗(yàn)要求，可以用于評(píng)定各種球型支座特性。