推導(dǎo)鋁管管材彎曲回彈角的計(jì)算公式。建立鋁管彎曲成形和回彈過程的有限元模型。比較管材在變形體模具和剛性體模具兩種不同條件下彎曲成形和回彈過程的應(yīng)力應(yīng)變的分布情況。結(jié)果表明：變形體彎曲模條件下成形后，管材內(nèi)外側(cè)的軸向切應(yīng)力S22環(huán)向切應(yīng)力S11回彈后管材的內(nèi)側(cè)應(yīng)力和應(yīng)力中性層偏移量都小于剛性體彎曲模條件下成形的結(jié)果。管材內(nèi)側(cè)應(yīng)變PE33前者大于后者，內(nèi)側(cè)應(yīng)變PE22兩種條件下分布差距不大。系統(tǒng)研究了幾何、工藝和材料參數(shù)對(duì)彎曲回彈的影響。結(jié)果表明：彎曲角隨著相對(duì)彎曲半徑和彎曲角度的增大而增大，回彈角隨著壁厚增大出現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)?；貜椊请S著屈服強(qiáng)度的增大而增大?；貜椊请S著彈性模量的增大而減小。因此，開展鋁合金鋁管換熱管在海水當(dāng)中的腐蝕特性研究，對(duì)低溫多效海水淡化技術(shù)有著重要而又深遠(yuǎn)的意義。

因此，開展鋁合金鋁管換熱管在海水當(dāng)中的腐蝕特性研究，對(duì)低溫多效海水淡化技術(shù)有著重要而又深遠(yuǎn)的意義。本文參照實(shí)際運(yùn)行的低溫多效蒸發(fā)海水淡化裝置，設(shè)計(jì)搭建了橫管降膜蒸發(fā)-腐蝕綜合實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)。以3FL鋁合金換熱管為實(shí)驗(yàn)對(duì)象，選取天然新鮮海水為實(shí)驗(yàn)流體的原材料。實(shí)驗(yàn)進(jìn)行過程中，使用經(jīng)過脫氧處理后的新鮮海水作為腐蝕介質(zhì)，模擬低溫多效海水淡化裝置的實(shí)際運(yùn)行工況，進(jìn)行腐蝕實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)進(jìn)行過程中及實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，通過宏觀觀察、微觀檢測(cè)等手段對(duì)鋁合金鋁管換熱管的腐蝕特性進(jìn)行研究，確定了鋁合金換熱管在脫氧海水中的腐蝕類型及特點(diǎn)。鋁管的用途就是于運(yùn)輸管道上，一些固體、氣體之類運(yùn)輸也是會(huì)使用到無(wú)縫鋼管。

另一方面合金鋁管散熱性好、密度低對(duì)氣體的析出產(chǎn)生制約；1氣孔形成氣孔從本質(zhì)上來(lái)說(shuō)，是由于焊接時(shí)在熔池凝固形成過程當(dāng)中，尚有部分未來(lái)得及逃逸的氣體殘留在焊接金屬之中，在一般情況下，氣體可能是空氣、氫氣和氮?dú)獾鹊?。加上在焊接高溫下，合金鋁管和空氣發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成氧化鎂和三氧化二鋁覆蓋于焊接體表面，其中氧化鎂吸水性很強(qiáng)，這也是氣泡產(chǎn)生的主要原因之一。即使用TIG焊也不能有效地去除其水分，因而使得合金鋁管焊接氣孔在所難免，這在實(shí)際的操作當(dāng)中，應(yīng)該引起重視

1.2.2 氣的流量與純度 　　從操作上看，氣的流量是影響熔池保護(hù)效果的一個(gè)非常重要參數(shù)；如果氣的流量較小，沖擊焊接環(huán)境中空氣較少，相對(duì)保護(hù)熔池能力較差；合金鋁管中的主要合金元素為鎂，具有良好的抗蝕性與可焊接性能，以及中等強(qiáng)度。氣的流量大，一方面造成生產(chǎn)成本加大，另一方面有可能使得強(qiáng)氣流在熔池周圍停留時(shí)間過短，造成大量空氣的介入，造成保護(hù)區(qū)失去保護(hù)的意義，更易使得焊縫產(chǎn)生氣孔。

調(diào)整范圍也較大。在傳統(tǒng)合金鋁管材銷售旺季實(shí)際需求依然不溫不火的情況下漲幅居前，3月上旬的粗合金鋁管日均產(chǎn)量卻創(chuàng)出了歷史新紀(jì)錄，達(dá)到208?？刂评鋮s又稱軋后余熱處理(QST該工藝的目的為了改善厚壁鋁管組織狀態(tài),帶圓弧側(cè)壁的孔型軋出的厚壁鋁管不圓度變化小.細(xì)化奧氏體組織,阻止或延遲碳化物在冷卻中過早析出,使其在鐵素體中彌散析出,提高強(qiáng)度,改善厚壁鋁管的綜合力學(xué)性能。許多發(fā)達(dá)國(guó)家特別是歐洲國(guó)家,提高厚壁鋁管強(qiáng)度主要是采用余熱處理工藝,各國(guó)標(biāo)準(zhǔn)包括ISO標(biāo)準(zhǔn)均建立在這個(gè)基礎(chǔ)上 為了與國(guó)際接軌,將II級(jí)厚壁鋁管通過控冷工藝變成III級(jí)厚壁鋁管。