以4-73No.8D 離心風機為研究對象，對比了適配進氣箱的兩種不同導流器，并測試了噪聲；一種包含復雜形狀進氣箱與旋轉(zhuǎn)葉輪一體的離心式風機的算法，可以很好的揭示斜流風機內(nèi)部流動的特征；對電站鍋爐離心式風機進氣箱三維粘性流場進行了數(shù)值模擬，分析了進氣箱內(nèi)氣體流動特性的影響，并對進氣箱的設計和改造提出了建議；Li Jingyin對有無進氣箱的軸流風機進行了數(shù)值分析，高壓離心式風機，并著重分析了進氣箱內(nèi)部的流動對軸流風機效率下降的影響。本文基于CFX 軟件，對有無進氣箱兩種離心風機，分別建立了數(shù)值計算模型，進行了三維數(shù)值模擬分析，研究離心式風機其內(nèi)部流場特性。并與實驗的實測數(shù)據(jù)進行對比分析，驗證數(shù)值計算結(jié)果的合理性。本文采用一種特殊設計的進氣箱，這種形式的進氣箱削弱了氣流在90°轉(zhuǎn)彎過程中的能量損失，在轉(zhuǎn)彎處氣流更加的平穩(wěn)，加速過程更加的均勻。該進氣箱進口為矩形，出口為與集流器相連的圓形。通過solidworks 建立的兩種形式的三維模型，兩種模型除進氣箱外其他尺寸相同。

離心式風機管道共振和檢查處理措施

風機的進出口管段風速很高，高速穿行的風會擾動管道，使管道發(fā)生共振。一般情況下，風機進出口管是靠法蘭和葉輪殼體剛性連接的，管道的振動必然傳到殼體上，而殼體通常和軸承座相連，殼體振動又引起軸承座振動，終導致致整臺風機發(fā)生振動。此類振動的預防處理措施為：

（1）檢查離心式風機殼體，如殼體存在裂紋的或磨損及其腐蝕嚴重的，應加固或整體更換；

（2）在振動比較明顯的管段上加裝管道減震器，使管道與風機殼體呈柔性連接，減小或緩沖振動。常用的管道減震器，如KTX 可曲繞橡膠接頭，即管道減震器，一般安裝于靠近風機出口端，離心式風機廠家，減震效果比較明顯。另外，有些管道補償器如填料式補償器、波形補償器也可以起到減震作用；

（3）在條件允許下可優(yōu)化出口管道，一般來說，彎頭處更容易發(fā)生擾動管道而造成振動的現(xiàn)象，所以風機出口段宜有不小于5 m 的直段，以減少出口阻力損失，達到順暢輸送介質(zhì)的目的；

（4）進口調(diào)節(jié)閥宜優(yōu)先選用葉片閥，它在工作時能實現(xiàn)管道內(nèi)輸送介質(zhì)的均勻分布，防止產(chǎn)生劇烈渦流而發(fā)生振動。上文闡述的引起風機振動的因素只是本人原所在企業(yè)常見的，當然不排除其他類型的風機會有其他的因素。在實際工作中，不能孤立、片面地把振動的原因歸結(jié)于某一項因素，也有可能是這四種因素共同作用的結(jié)果。因此，在分析離心式風機振動故障時，應該根據(jù)振動特征具體分析，事實求是地綜合考慮，只有這樣，才能準確、快捷地找出振動原因，消除振動故障。

以離心式風機蝸殼與葉輪出口在半徑方向上的間距隨方位角線性遞增來優(yōu)化蝸殼型線，并用試驗證明了良好的蝸殼型線不僅能提高風機效率及全壓，還能改變流量-壓力曲線的變化趨勢；BEENA等[11]通過應用層次分析法（AHP），對蝸殼的重要幾何參數(shù)進行了優(yōu)先排序，闡明了各參數(shù)對離心風機性能的影響;離心式風機采用3種不同流量的五孔探頭，測量了風機蝸殼內(nèi)流體的三維流動，得出傳統(tǒng)一維蝸殼型線設計方法忽略了風機內(nèi)部嚴重的泄漏情況，應根據(jù)流體實際流動進行修正的結(jié)論。本文在傳統(tǒng)蝸殼型線設計理論基礎(chǔ)上，以某抽油煙機用多翼離心風機為研究對象，

離心式風機采用動量矩修正方法對其進行性能優(yōu)化。并考慮粘性應力的作用對原有k-ε計算模型進行修正，以期提高數(shù)值計算結(jié)果的準確度，為CFD數(shù)值模擬預測風機性能的可靠性提供參考。多翼離心風機由進口集流器、葉輪及蝸殼組成，具體結(jié)構(gòu)如圖1所示。其設計轉(zhuǎn)速n=1200r/min，設計流量Qv=0.15m3/s，主要尺寸參數(shù)為：離心式風機蝸殼寬度b1152mm，葉輪內(nèi)徑1D210mm，葉輪外徑2D246mm，葉片進口安裝角178A，葉片出口安裝角2160A，濰坊離心式風機，葉片圓弧半徑r14mm，離心式風機型號，葉片數(shù)z60。為了提供更好的來流條件，給定較為準確的邊界條件，本研究在利用Solidworks軟件對風機進行三維建模時，分別將進風區(qū)域和出風區(qū)域進行延長處理，以保證進出口氣體的流動充分發(fā)展。另外，為了方便模型的建立，在盡量減小數(shù)值模擬誤差的前提下對電動機結(jié)構(gòu)進行一定程度的簡化，

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