將風(fēng)機模型導(dǎo)入ICEM 進行網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格劃分過程中對離心風(fēng)機關(guān)鍵部位要進行加密處理，如葉輪、集流器、蝸舌、進氣箱的轉(zhuǎn)角處等。對風(fēng)機的進口與出口適當(dāng)延長，以保證計算的穩(wěn)定性?？紤]到離心風(fēng)機結(jié)構(gòu)的復(fù)雜且不規(guī)則性，本文采用非結(jié)構(gòu)四面體網(wǎng)格進行劃分，其中無進氣箱的離心風(fēng)機網(wǎng)格數(shù)量約370萬，網(wǎng)格質(zhì)量為0.3以上；帶進氣箱的離心風(fēng)機網(wǎng)格數(shù)量為380萬，網(wǎng)格質(zhì)量為0.3以上。

風(fēng)機采用標(biāo)準(zhǔn)k-?模型，壁面函數(shù)為Scalable，數(shù)值計算方法為高階求解格式，求解格式為一階格式。由于通風(fēng)機轉(zhuǎn)速低，馬赫數(shù)小，可認為氣流為不可壓縮定常流動。進口給定質(zhì)量流量，出口給定靜壓，壁面條件為無滑移邊界，轉(zhuǎn)速為1 480r/min，并將流動區(qū)域分為靜止域與旋轉(zhuǎn)域，兩者通過Interface連接，連接模型為普通連接，坐標(biāo)變換為轉(zhuǎn)子算法，網(wǎng)格連接方式為GGI。本文所研究的某離心風(fēng)機葉輪有均布的16 個前向的大小葉片，其內(nèi)部流場較為復(fù)雜，為了揭示風(fēng)機內(nèi)的流場特性，對風(fēng)機進行全三維數(shù)值模擬。先單獨分析了進氣箱內(nèi)部流場特性，然后對進氣箱與風(fēng)機進行一體化分析，研究進氣箱對離心風(fēng)機性能的影響。

風(fēng)機管道共振和檢查處理措施

風(fēng)機的進出口管段風(fēng)速很高，高速穿行的風(fēng)會擾動管道，使管道發(fā)生共振。一般情況下，風(fēng)機進出口管是靠法蘭和葉輪殼體剛性連接的，管道的振動必然傳到殼體上，而殼體通常和軸承座相連，殼體振動又引起軸承座振動，終導(dǎo)致致整臺風(fēng)機發(fā)生振動。此類振動的預(yù)防處理措施為：

（1）檢查風(fēng)機殼體，淄博風(fēng)機，如殼體存在裂紋的或磨損及其腐蝕嚴(yán)重的，應(yīng)加固或整體更換；

（2）在振動比較明顯的管段上加裝管道減震器，使管道與風(fēng)機殼體呈柔性連接，減小或緩沖振動。常用的管道減震器，如KTX 可曲繞橡膠接頭，即管道減震器，一般安裝于靠近風(fēng)機出口端，減震效果比較明顯。另外，有些管道補償器如填料式補償器、波形補償器也可以起到減震作用；

（3）在條件允許下可優(yōu)化出口管道，離心鼓風(fēng)機，一般來說，彎頭處更容易發(fā)生擾動管道而造成振動的現(xiàn)象，所以風(fēng)機出口段宜有不小于5 m 的直段，以減少出口阻力損失，達到順暢輸送介質(zhì)的目的；

（4）進口調(diào)節(jié)閥宜優(yōu)先選用葉片閥，它在工作時能實現(xiàn)管道內(nèi)輸送介質(zhì)的均勻分布，防止產(chǎn)生劇烈渦流而發(fā)生振動。上文闡述的引起風(fēng)機振動的因素只是本人原所在企業(yè)常見的，鍋爐風(fēng)機，當(dāng)然不排除其他類型的風(fēng)機會有其他的因素。在實際工作中，不能孤立、片面地把振動的原因歸結(jié)于某一項因素，也有可能是這四種因素共同作用的結(jié)果。因此，在分析風(fēng)機振動故障時，應(yīng)該根據(jù)振動特征具體分析，事實求是地綜合考慮，高速離心鼓風(fēng)機，只有這樣，才能準(zhǔn)確、快捷地找出振動原因，消除振動故障。

風(fēng)機葉片吸力側(cè)形成的低能流積聚的“尾跡區(qū)”，形成“射流-尾流”結(jié)構(gòu)。加進氣箱后，風(fēng)機葉輪尾緣處的“尾跡-射流”更加的嚴(yán)重，風(fēng)機模型尾跡區(qū)占了比較大的空間，減少了風(fēng)機流道有效面積。在小流量區(qū)，風(fēng)機內(nèi)部的流場分布發(fā)生偏心現(xiàn)象(C 處)，葉輪流道E 側(cè)，氣體比較充實，葉輪流道F 側(cè)氣體分布較差，與原始風(fēng)機內(nèi)部流場分布相比，其風(fēng)機葉輪流道的充盈性差。離心風(fēng)機的效率曲線如圖6，無進氣箱情況下在流量為2.82kg/s，壓力為3 106.23Pa 時，達到較率68.64%；加進氣箱后在流量為1.68kg/s，壓力為2 775.54Pa，達到較率59.45%，通過與原始風(fēng)機對比可知，加進氣箱后其較率降低8.19%。同樣由圖6 效率曲線對比圖可知，加進氣箱后風(fēng)機整體效率降低，與原始風(fēng)機相比其區(qū)域比較窄，縮短了工作區(qū)域，且加進氣箱后較優(yōu)工況點向小流量區(qū)偏移。加進氣箱后，離心風(fēng)機的全開流量降低，與無進氣箱相比，流量降低了16.9%。由圖7 可知，加進氣箱不僅降低了風(fēng)機的全開流量，其全壓也有所減少。風(fēng)機性能測試采用C 型試驗裝置對帶進氣箱的離心風(fēng)機進行了性能測試，測試標(biāo)準(zhǔn)按GB/T 1236-2017《工業(yè)通風(fēng)機用標(biāo)準(zhǔn)化風(fēng)道進行性能實驗》執(zhí)行。

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