一臺帶有循環(huán)通道和擴散器的后向風機的噪聲值。利用FW-H噪聲計算模型和實驗方法，得到了風機葉片和擴壓器表面的表面力脈動和垂直速度。得到了噪聲計算所需的數(shù)據(jù)，成功有效地完成了風機噪聲預測任務。風機在瞬態(tài)流場穩(wěn)定后，用ffowcs-williams-hawkings方程計算設計風機的氣動噪聲，Y5-48風機，該方程主要描述了流場與動壁相互作用產生的氣動噪聲。在聲學模擬理論的基礎上，得到了運動固體邊界與流體相互作用產生的噪聲。方程右邊的三個項分別代表流體。流體邊界處的位移噪聲、波動噪聲和體積噪聲分別屬于單極源、偶極源和四極源。本文計算的流體是不可壓縮的，單極和四極的源項可以忽略不計。風機噪聲的計算和結果分析表明，在設計風機出口外的計算區(qū)，有1100Hz的聲壓峰值，聲壓值為58dB。噪聲觀測點在距葉輪旋轉中心2米4米處產生。風機噪聲值的計算表明，1100Hz時有一個聲壓峰值。在遠場噪聲計算中，隨著受流點到葉輪中心距離的增加，風機噪聲值呈下降趨勢。

風機的設計原理是根據(jù)單調加速度原理確定圓形和圓錐形集熱器的收縮率。為了減少集熱器內空氣的流動損失，集熱器的等效收縮角應為40~60。（風機集熱器喉部，即圖4.8所示的B點，不宜過快，即其直徑不宜過小，否則集熱器減速段擴散角過大。風機錐形收割機擴散段的減速規(guī)律應與葉輪進口氣流的減速規(guī)律基本一致。此外，減速段的外形應與靠近葉輪入口的前葉輪的外形相匹配。穩(wěn)態(tài)（穩(wěn)態(tài)）通常是指計算域中任何物理量的分布不隨時間變化。

風機瞬態(tài)問題是指物理量在計算域中的分布隨時間變化的問題。實際中沒有穩(wěn)定性，但對于某些工程問題，山東風機，可采用穩(wěn)態(tài)近似計算。在近似穩(wěn)態(tài)計算中，通常忽略瞬態(tài)波動或在計算模型中引入全局時間平均值以消除瞬態(tài)效應。穩(wěn)態(tài)計算簡化了計算模型，但在實際工程計算中，穩(wěn)態(tài)計算模型在特定場合的應用，可以減少對計算資源的需求，方便計算值的后處理?？紤]時間效應，風機瞬態(tài)計算模型可以在計算域內求解物理量隨時間的變化。在某些問題中，必須采用瞬態(tài)數(shù)值計算，如氣動問題中的渦脫落計算、旋轉機械中的靜動態(tài)干擾、失速和喘振、多相流問題中的自由面和氣泡動力學、網(wǎng)格問題、瞬態(tài)傳熱問題等。

風機改造后，風機總壓明顯提高。雖然方案一的總壓在大流量區(qū)和小流量區(qū)附近增加較多，但在額定流量附近總壓的改善不如方案三，6-39風機，結合效率提高的數(shù)據(jù)，很明顯方案三是較佳的優(yōu)化方案。風機總壓提高4.25%，效率提高1.49%。方案四，效率降低0.19%，主要是由于流經槽的流體與原葉輪內的高速流體發(fā)生強烈碰撞，造成沖擊損失。在風機運行過程中，當集熱器流入葉輪轉輪時，流體受到慣性力和科里奧利力的影響，在后圓盤B段附近形成高速區(qū)，使B段附近的流速和流量大于A段，從而使風機性能從兩個方面得到改善。一是提高前盤的徑向速度，即A段，使風機出口處的流體速度趨于均勻；二是優(yōu)化后盤附近的速度梯度。由此可見，開槽后葉輪出口處的流速整體上得到了提高。葉輪轉輪內靠近后圓盤的速度在整個轉輪內比較均勻，沒有明顯的高速聚集區(qū)，因此流場比較合理。與子午面上的原風機相比，9-26風機，其軸向平均速度較高，速度梯度較小。因此，開槽改善了葉輪通道內的流場，大大提高了風機的總壓和效率。邊界層分離現(xiàn)象發(fā)生在原風機葉片通道的吸力面上，形成較大的渦流區(qū)；在通道的后半段，邊界層分離現(xiàn)象也發(fā)生在通道的吸力面上。葉片壓力面上的壓力高于吸入面上的壓力。二次流在葉輪通道中形成（其部分速度沿葉輪的圓周方向）。同時，在離心力的作用下，圓周方向形成一定的角度。

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