隨著國(guó)家環(huán)保政策的深化，為了響應(yīng)國(guó)家環(huán)保節(jié)能政策，在線(xiàn)生產(chǎn)鍋爐的環(huán)保指標(biāo)必須滿(mǎn)足超低排放要求。因此，對(duì)我廠脫硝系統(tǒng)進(jìn)行了改造：將原SNCR SCR聯(lián)合脫硝方式改為SCR脫硝方式，4-79風(fēng)機(jī)，改造后取消原增壓風(fēng)機(jī)，原引風(fēng)機(jī)出力不能滿(mǎn)足機(jī)組滿(mǎn)負(fù)荷要求。因此，計(jì)劃對(duì)兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造。在現(xiàn)有風(fēng)機(jī)的基礎(chǔ)上，通過(guò)對(duì)引風(fēng)機(jī)葉輪的改造，在不進(jìn)行電機(jī)技術(shù)改造的情況下，對(duì)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行技術(shù)改造，提高引風(fēng)機(jī)的出力，以滿(mǎn)足反硝化和靜電沉淀的總阻力。變壓器取消增壓風(fēng)機(jī)后，實(shí)現(xiàn)風(fēng)機(jī)的節(jié)能降耗的目的。隨著國(guó)家環(huán)保政策的不斷深入，生產(chǎn)鍋爐的環(huán)保指標(biāo)必須滿(mǎn)足超低排放要求。我廠對(duì)原有的反硝化系統(tǒng)和靜電沉淀進(jìn)行了改造。改造后，原有引風(fēng)機(jī)不能滿(mǎn)足機(jī)組滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行的要求。工作人員進(jìn)行了技術(shù)探討，確定了風(fēng)機(jī)、脫硫增壓風(fēng)機(jī)的風(fēng)量、風(fēng)壓及系統(tǒng)抗延長(zhǎng)性能。后根據(jù)試驗(yàn)后的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，確定了引風(fēng)機(jī)和電動(dòng)機(jī)的選型設(shè)計(jì)，包括風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)參數(shù)。為了提高風(fēng)機(jī)出口壓力、風(fēng)機(jī)輸出、滿(mǎn)足機(jī)組滿(mǎn)負(fù)荷要求和取消增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行，設(shè)計(jì)了數(shù)計(jì)算、風(fēng)機(jī)選型、風(fēng)機(jī)電機(jī)基礎(chǔ)校核、風(fēng)機(jī)改造后流場(chǎng)計(jì)算、電機(jī)參數(shù)選擇等。

風(fēng)機(jī)采用不等邊元法繪制蝸殼外形。首先確定了小正方形在繪圖中心的邊長(zhǎng)，確定了蝸殼的繪圖半徑；繪制的蝸殼外形如圖4.6所示。以小正方形邊長(zhǎng)分別為蝸殼開(kāi)口A的0.15、0.133、0.1167和0.1倍，根據(jù)公式確定風(fēng)機(jī)蝸殼輪廓各部分的拉深半徑，拉深后即可建立風(fēng)機(jī)的三維模型。風(fēng)機(jī)集塵器的設(shè)計(jì)是一種氣體葉輪導(dǎo)向裝置，風(fēng)機(jī)集塵器的幾何形狀和集塵器的安裝位置對(duì)風(fēng)機(jī)的性能都有影響，影響很大。

集電極的基本類(lèi)型有圓柱形、圓錐形、圓形和圓錐形。圓柱形集塵器具有較大的流量損失和將氣流導(dǎo)入葉輪的能力差，但易于處理。錐形集熱器具有較大的流量損失和將流量導(dǎo)入葉輪的能力差。風(fēng)機(jī)的圓弧集塵器具有相對(duì)較小的流量損失和更好的引導(dǎo)氣流進(jìn)入葉輪的能力。圓弧集熱器引導(dǎo)氣流進(jìn)入葉輪后，渦流面積比錐形集熱器小得多，減少了風(fēng)機(jī)內(nèi)部的流動(dòng)損失。從而提高了帶圓弧集熱器的風(fēng)機(jī)的效率和全壓系數(shù)。錐弧集熱器在現(xiàn)代風(fēng)機(jī)中得到了廣泛的應(yīng)用。

風(fēng)機(jī)改造后，風(fēng)機(jī)總壓明顯提高。雖然方案一的總壓在大流量區(qū)和小流量區(qū)附近增加較多，但在額定流量附近總壓的改善不如方案三，結(jié)合效率提高的數(shù)據(jù)，很明顯方案三是較佳的優(yōu)化方案。風(fēng)機(jī)總壓提高4.25%，效率提高1.49%。方案四，效率降低0.19%，主要是由于流經(jīng)槽的流體與原葉輪內(nèi)的高速流體發(fā)生強(qiáng)烈碰撞，造成沖擊損失。在風(fēng)機(jī)運(yùn)行過(guò)程中，Y5-48風(fēng)機(jī)，當(dāng)集熱器流入葉輪轉(zhuǎn)輪時(shí)，流體受到慣性力和科里奧利力的影響，在后圓盤(pán)B段附近形成高速區(qū)，使B段附近的流速和流量大于A段，從而使風(fēng)機(jī)性能從兩個(gè)方面得到改善。一是提高前盤(pán)的徑向速度，即A段，使風(fēng)機(jī)出口處的流體速度趨于均勻；二是優(yōu)化后盤(pán)附近的速度梯度。由此可見(jiàn)，5-51風(fēng)機(jī)，開(kāi)槽后葉輪出口處的流速整體上得到了提高。葉輪轉(zhuǎn)輪內(nèi)靠近后圓盤(pán)的速度在整個(gè)轉(zhuǎn)輪內(nèi)比較均勻，沒(méi)有明顯的高速聚集區(qū)，因此流場(chǎng)比較合理。與子午面上的原風(fēng)機(jī)相比，其軸向平均速度較高，速度梯度較小。因此，開(kāi)槽改善了葉輪通道內(nèi)的流場(chǎng)，大大提高了風(fēng)機(jī)的總壓和效率。邊界層分離現(xiàn)象發(fā)生在原風(fēng)機(jī)葉片通道的吸力面上，煙臺(tái)風(fēng)機(jī)，形成較大的渦流區(qū)；在通道的后半段，邊界層分離現(xiàn)象也發(fā)生在通道的吸力面上。葉片壓力面上的壓力高于吸入面上的壓力。二次流在葉輪通道中形成（其部分速度沿葉輪的圓周方向）。同時(shí)，在離心力的作用下，圓周方向形成一定的角度。

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