外花鍵跨棒距大值 MRemin = Db × cos(90/z)/cosαe DRe = 50.74

外花鍵跨棒距小值 MRemax = MRemin Ke×T = 50.557 其中 Ke = cosαD × cos(90/z)/sinαe T = (T λ)-λ 擠壓強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算擠壓應(yīng)力 σc = 1000T/(ψ×z×h×l×r) = 27.1 MPa 其中

傳遞轉(zhuǎn)矩 T = 30000×P/π/n = 658.5722 N×m 系數(shù) ψ取 0.75

花鍵軸齒數(shù) z = 15

花鍵工作高度 h = 0.8×m = 2.4 花鍵工作長(zhǎng)度 l = 40

花鍵平均半徑 r = D/2 = 22.5 根據(jù) 聯(lián)接情況：靜聯(lián)接使用、制造條件：中等熱處理工藝：齒面未經(jīng)熱處理許用擠壓應(yīng)力 [σc] = 60--100 MPa 擠壓強(qiáng)度滿足要求 

花鍵的規(guī)定畫(huà)法與標(biāo)注     花鍵是鍵與軸或孔相連的標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)。  花鍵類型：矩形、三角形、漸開(kāi)線形，6齒芯軸配合間隙，其中矩形常用 主要參數(shù)：大徑D、小徑d、寬度B。 矩形花鍵聯(lián)結(jié)的畫(huà)法與標(biāo)注 畫(huà)法規(guī)定：   （1）在平行于和垂直于花鍵軸線的投影面的視圖中，外花鍵的大徑D用粗實(shí)線畫(huà)出，小徑d用細(xì)實(shí)線畫(huà)出  （2）工作長(zhǎng)度上的終止線和尾部末端用細(xì)實(shí)線畫(huà)出尾部一般用傾斜于軸線30°的細(xì)線畫(huà)出，必要時(shí)，可按實(shí)際情況畫(huà)出 （3）在斷面圖中可剖出部分或全部齒形  （4）在包含軸線的局部剖視圖中，小徑d用粗實(shí)線畫(huà)出

花鍵軸

提高花鍵軸的強(qiáng)度、剛度和減輕重量的措施　

1． 減少應(yīng)力集中

（1） 盡量避免截面形狀的突然變化，在截面尺寸變化處盡量采用較大的過(guò)度圓角，盡量避免在軸上開(kāi)橫孔、切口或凹槽。在重要結(jié)構(gòu)中，可采用凹切圓角?；蛴眉绛h(huán)來(lái)增大軸肩圓角半徑。

（2） 用盤(pán)銑刀要比用端銑刀銑出的鍵槽槽低過(guò)渡平緩，6齒芯軸外圓定心，因而應(yīng)力集中小。

（3） 過(guò)盈配合的軸，可通過(guò)增大配合處的直徑、在軸上或輪轂上開(kāi)減荷槽等來(lái)減小應(yīng)力集中。

（4） 打穿的銷孔比未打穿的銷孔的應(yīng)力集中小。

2． 改善表面品質(zhì)

花鍵軸的表面粗糙度對(duì)疲勞強(qiáng)度有很大的影響。疲勞裂紋常常發(fā)生在表面粗糙的地方。為提高軸的疲勞強(qiáng)度，可采用表面強(qiáng)化處理。如碾壓、噴丸、氮化、滲碳、淬火等方法，6齒芯軸選型，可顯著提高軸的承載能力。

1． 改善花鍵軸的受力情況

例如，在圖1-1所示的起重卷筒的兩種不同方案中，江西6齒芯軸，a)的方案是大齒輪和卷筒聯(lián)在一起，轉(zhuǎn)矩經(jīng)大齒輪直接傳給卷筒。這樣卷筒只受彎矩而不受轉(zhuǎn)矩，在起重同樣載荷Q時(shí)，軸的直徑小于方案的直徑。

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