開松機V形簾與回擊羅拉

開松機"v"形簾有前、后兩只，后" V，.，形簾的位置固定不變，前 "v"形簾的位置可根據(jù)輸出棉層的定量進行調節(jié)。這樣可避免一舷半開口復動式提花機構上練、絲在連續(xù)上升時先要下降到中間位置再繼續(xù)上升的缺點，避免這種不必要的動作帶來的摩擦和不必要的動力消施等。如圖2-31所 示， "V"形簾避口隔距S可在220---400毫米范圍內(nèi)調節(jié)。調節(jié)時轉動機外孚輪，改變前"v"形簾的位置，直到所要求的S值?；負袅_拉裝在后"V"形簾土方，由四排皮冀組成，用于返回"V"形簾棉箱內(nèi)多余的棉量。

開松機角釘簾輸出的棉塊被剝棉剝?nèi)÷淙?V"形郁棉箱。造成綱領板運動停頓的原因，除了傳動件之間的間隙以外，更重要的還有那些非剛性件的變形問題，其中主要的是由鏈條松緊變化所引起的?；負袅_拉控制"V"形簾棉箱儲棉盤保持 一定高度，多余的棉量通過角釘簾前擋板返回中棉箱。"V"形簾棉箱上口大、下口小，前后H V"形簾子積極回轉，夾挎棉層向前輸送，鋪放在成卷書L輸棉簾上，避免了棉塊與箱壁的摩擺擺阻滯，使輸出

的棉層厚薄和密度較為均勻。

開松機成形凸輪的停頓和沖擊

在未到達桃底前，凸輪以其.降弧作用于轉子，凸輪所受作用力的力矩使A'齒壓向B'齒的左側，故此時實際上不是B'齒推動凸輪轉動，相反卻是升降部件的重量使擺臂轉子推動凸輪壓向B'齒。因此，當鏈條在拖升降部件上升時，鏈條是處于拉緊狀態(tài)，當鏈條在放升降部件下降時，它就處于比較松弛的狀態(tài)。B'窗在此時的作用是承擋凸輪的推力，阻止其轉得太快，也就是控制凸輪的轉速，使凸輪只能接B'齒所控制的速度回轉，而不是由B'館來推動凸輪回轉.

由此可知，在降弧作用的這~階段中，凸輪的回轉運動實質上是來源于擺臂轉子的推動力矩。這是因為，雖然從理論上講，正弦加速運動比較好，但正弦加速運動的凸輪精度較之另外兩種運動規(guī)律的凸輪要離得多，這可以從袤7-2中看出。但當轉子到達桃1點時，這一作用力Po將通過M點，對凸輪的推動力矩就將等于零。既然沒有力矩推動凸輪，凸輪就必然會瞬時停頓不轉(凸輪本來轉得比較慢，慣性也是比較小的)。要等B'齒繼續(xù)向前走過一個齒側間隙，以右側與C齒相接觸后，才開始椎動凸輪，使其重新開始轉動q當B'齒與C'您相遇時，當然也會產(chǎn)生一寇的沖擊，但此時更嚴重的問題是:凸輪的停頓將造成鋼領板的停頓，使管紗卷繞起簸，成形不良。

這一結果也可以用圖4-22所示的升降幽線圖表示。圖中表示實際的轉子下降曲線要比理論要求(虛線)落后一個角度".，并表示了在桃尖處的沖擊和桃底處的停頓現(xiàn)象.

造成綱領板運動停頓的原因，除了傳動件之間的間隙以外，更重要的還有那些非剛性件的變形問題，其中主要的是由鏈條松緊變化所引起的。當提高了有關零件的創(chuàng)造精度后，由閱隙造成的停頓可以小到不易覺察的程度，此時非剛性件的變形向題就將顯得更為突出了。

各升降部件在作升降運動時，因其運動方向的上下轉變，使摩擦力的方向也跟著上下轉變，結果就造成鏈條中的拉力也要作相應的變化z在上升運動中，摩擦力的方向向下，鏈條張力應等于升降部件的重量再加上摩擦阻力;但在下降運動中，摩擦力的方向向上，鏈條的張力就只等于升降部件的重量減小摩擦阻力。因此，當鏈條在拖升降部件上升時，鏈條是處于拉緊狀態(tài)，當鏈條在放升降部件下降時，它就處于比較松弛的狀態(tài)?？紤]鎖緊的穩(wěn)定性和操作省力這兩方面要求，TF18-115型搖架選定偏距為0。鏈條張力這樣一緊一松，就將造成升降動程上的停頓現(xiàn)象。當摩擦阻力校大時，這一上一下、一緊一松之間的出入也是比絞大的。故應提高平車水平，盡量減輕摩擦阻力，以減少其影響。

開松機鎖緊機構的原理

開松機鎖緊機構是為搖架的“加壓”和“精壓”而設置的。又如新棉登場時，由于新棉一般成熟度好，品級高，纖維支數(shù)則較低，以后所到原棉，其成熟度漸差，品級逐步降低，纖維支數(shù)漸高，這樣，開始時應盡可能多用一些成熟度差的低級棉，以避免在以后低級棉積存多時集中使用而影響成紗質量。根據(jù)細紗機生產(chǎn)實踐的要求，鎖緊機構要能滿足以下三點:一是加壓、釋壓操作方便、省力；二是輝壓后的搖架定位角度要便利保全保養(yǎng)操作，三是盡可能縮小搖架后部尺寸，便于換粗紗和做清潔工作。通常采用四連桿機構作為鎖緊機構.飛現(xiàn)以SF65-1型搖架(圖3-27)及TF-18搖架(圖3-29)為例來說明這種鎖緊機構的原理。

(1)SF65-1型彈簧加壓搖架鎖緊機構:SF65-1型搖架見圖3-27，其機構原理圖可用圖3-28，表示。但當轉子到達桃1點時，這一作用力Po將通過M點，對凸輪的推動力矩就將等于零。搖架體(桿a)、手柄(抒b)、鎖緊件(桿d)和搖架機座(以A、D餃鏈支座表示)分別構成回連桿機構的三根活動桿和一根固定桿.三根活動抨中.a、b是可繞A、D回轉的搖桿，b是可作平面運動的連桿。

開松機鎖緊作用的原理，是利用b、d桿從卸壓狀態(tài)到加壓狀態(tài)的過程中，在越過死點(b、d成一直線)后，手柄和揭架體的運動方向相反，兩者在搖架體頂面互相對椅而鎖緊，鎖緊后各軒件即不能相對運動，整個搖架體成為一體，保持加壓狀態(tài)。上，軸4轉動時帶動圓箱片題轉動，回箱片的大半徑將緯紗5推向織口。掀起手柄，使b、d桿錢相反方.向越過死點，此后手輛和搖架體的運動方向相同，則搖架解除鎖緊，進入部壓狀態(tài)。

圖3-28中方向表示搖架受彈簧反力作用下的運動趨向，AB和DC延長線的交點O是b軒的速度瞬心.在卸壓時的與手柄的用力方向同向。當皮圈鉗口處通過厚度厚、剛性大的皮圈時，隨鉗口壓力增大而f魯大，同時MI因皮圈在鉗口處受到摩擦阻力增大而也相應增大，使合力矩M為正值，上銷就開始向上擺動。各桿的運動趨向如下，搖架鎖緊機構是否能起到鎖障的作用，快寇于各抒件周轉中可繞A、D回轉的搖桿，b是可作平面運動的連桿。

鎖緊作用的原理，是利用b、d桿從卸壓狀態(tài)到加壓狀態(tài)的過程中，在越過死點(b、d成一直線)后，手柄和揭架體的運動方向相反，兩者在搖架體頂面互相對椅而鎖緊，鎖緊后各軒件即不能相對運動，整個搖架體成為一體，保持加壓狀態(tài)。因而對日常運轉的機臺，建立輪試制度，及時校正粗紗張力和仰長，是完全必要的，并且必須防止在紡紗過程中"收放張力牙"。掀起手柄，使b、d桿錢相反方.向越過死點，此后手輛和搖架體的運動方向相同，則搖架解除鎖緊，進入部壓狀態(tài).

搖架鎖緊機構是否能起到鎖'障的作用，快寇于各抒件周轉中心的分布位置。觀察上例在加壓狀態(tài)和卸壓狀態(tài)時A、B、C、D、O各點的相對位置可以看出g由于加壓狀態(tài)時將C點安排在B、D兩點連線的右側，A、O兩點在桿b的異側，而卸應狀態(tài)時C點'在BD的左側，A、0兩點在桿b的同側，這梓就能滿足鎖緊與卸壓的要求。如鍵翼壓掌的弧度不統(tǒng)一，影響壓紗力的大小z簡管外徑有差別，卷繞線速度(不是卷繞轉速)就隨之而~。C點距BD連線的垂直距離稱為偏距。偏f事巨是很重要的參數(shù)，它影響操作力的大小和鎖緊的可饗程度。.偏距的數(shù)值將在后面討論。

(2)TF18-115型彈簧加壓搖架鎖緊機構:TF18-115型約鎖緊機構見圖3-29，其原理圖可用圖3-30表示，它是?四連桿機構的變型。搖架體(桿的和手柄(桿的同前，而鎖緊件(桿們的長度DC則等于滾子C和滾子D的半徑和。搖架鎖緊機構是否能起到鎖'障的作用，快寇于各抒件周轉中心的分布位置。AB和CD延長線的交點o是桿b的速度瞬心。從圖上可以看出g加壓狀態(tài)時A、。在BC線的異側，而卸壓狀態(tài)時A、O在BC線的同側。各抒的運動趨向如下：

d桿只有在兩個滾子互相緊壓的情況節(jié)，才丁成為四連橋機構的一個桿件，而這種情況只有在加壓狀態(tài)下才能出現(xiàn)。卸壓時掀起手柄，當b桿越過與d桿重合的死心位置后，滾子C和滾子D之間不再存在約束，各桿就不再成為四連桿機構。

(3)其他搖架的鎖緊機構：

搖架桃構類型較多，除上述兩種機構外，其他常見的搖架機構尚有A512型和PK402型，圖3-31、圖3-32為其鎖緊機構原理圖，可參照上述兩例進行分析.也四種德集轍'配機構可歸納為表3-15.

開松機綜合式

開松機綜合式綜合式是由翼式刀片與梳針結合組成 的，其結構如圖2-27所示。608kgo每小包中有100只單絞，若干單絞合并為一個大絞(又稱團)，小包內(nèi)大絞數(shù)(團數(shù)〉因每絞重量不同而變化，如表9-2所示，可接下式計算z一每小絞重量/gX每團小絞委主例每小絞重量為31。在每一臂上都是刀片裝在前面，梳針裝在后面，因此，其作用兼有爽式和梳針的特點。刀片作用角為70梳針直徑為2.5毫米，梳針傾角為20°，植針密度為1.42枚/厘米2.梳針長度自頭排至末排依次遞增.以加強對棉層的梳理作用。此外，、刀片可根據(jù)工藝要求進行拆裝，拆下刀片換上護板.即可作梳針、使用。

開松機綜合式采用刀片裝在梳針前方.是根據(jù)翼式打擊力和沖量大、除雜能力較強以及梳針開松好、棉卷結構均勻等優(yōu)點而決定的。5%(化纖紗按不同化纖原料的公定回潮率〉時，每小包紗的重量為5kg，折合于:重為4。因此，綜合、的開松作用比~式好，僅次于梳針、，而除雜能力雖不及翼式、，但比梳針強，其打擊作用較翼式緩和，雜質較少，并能消除部分細小雜質。在加工含雜率為3~4，%的原棉時候，除雜效率可達5''-'7，%。清棉機采用綜合式是國內(nèi)較成熟的經(jīng)驗。翼式、梳針式與綜合式的開松、除雜性能試驗結果列于表2-16和表2-17.